設計是把一種設想通過合理的規劃、周密的計劃、通過各種方式表達出來的過程。人類通過勞動改造世界，創造文明，創造物質財富和精神財富，而最基礎、最主要的創造活動是造物。設計便是造物活動進行預先的計劃，可以把任何造物活動的計劃技術和計劃過程理解為設計， 以下是為大家整理的關于鋼筋混凝土結構課程設計心得體會3篇 , 供大家參考選擇。
鋼筋混凝土結構課程設計心得體會3篇
鋼筋混凝土結構課程設計心得體會篇1
一、設計題目：
設計一多層工業廠房中間層樓面：采用現澆鋼筋混凝土單向板肋梁樓面。
二、設計內容：
結構平面布置：柱網、主梁、次梁及板的布置；
板的強度計算：內力按考慮塑性變形內力重分布的方法計算；
次梁強度計算：內力按考慮塑性變形內力重分布的方法計算；
主梁的強度計算：內力按彈性理論計算，考慮荷載不利組合；
繪制施工圖：結構平面布置圖；板的配筋圖；次梁配筋圖；主梁配筋圖及M、V圖；主梁鋼筋表及必要說明。
三、設計資料：
建筑平面尺寸：（如圖）
主梁下附墻垛尺寸為370×490mm，下設柔墊200mm厚，中間混凝土柱尺寸為350×350mm。
荷載：
⑴、使用荷載（即可變荷載：qk=5KN／m2）；
⑵、樓面面層：20mm厚水泥砂漿，γ＝20 KN／m3
⑶、鋼筋混凝土樓蓋自重γ＝25KN／m3
⑷、平頂及梁粉刷：15mm厚M5混合砂漿粉刷γ＝17 KN／m3，包括白石膏、噴白二度。
材料：
⑴、混凝土：C20
⑵、鋼筋：主、次梁的主筋采用II級鋼筋，其它部位采用I級鋼筋。
四、結構布置：
墻、柱、梁位置要求按建筑物使用要求來決定。本設計在使用上無特殊要求，故結構布置要按照實用經濟的原則進行，并符合下列要求：
柱網可布置成長方形或正方形；
板的跨度：一般在1.7---2.7m，由于實際上不易得到完全相同的計算跨度，故一般將邊跨布置的小些，但跨差不宜超過10％；
次梁的跨度：一般在4.0---6.0m，較為合理是五跨，中間各跨可布置成等跨，若邊跨不能與中間各跨相等，可布置略小些，但跨差不宜超過10％；
主梁的跨度：一般在5.0---8.0m，同時宜為板跨的2－3倍，各跨度值的設計與次梁相同。
五、設計內容及步驟：
（一）板的設計（按塑性內力重分布計算）
板、次梁、主梁截面的假定：
板厚：t≥60mm，一般取70－80mm
次梁截面尺寸：h=（1/12－1/18）L次梁，b＝（1/2－1/3）h
主梁截面尺寸：h=（1/8－1/14）L主梁，b＝（1/2－1/3）h
主、次梁的截面高度和寬度以50mm為模數。
板的計算簡圖：
板為多跨連續板，凡大于五跨的連續板，可按五跨連續板考慮，除邊跨及第二支座處，其余按中間跨及中間支座考慮。
當考慮塑性內力重分時：
中跨：L計＝L0
邊跨：L計＝L0＋h/2且＜（L0＋a/2）
荷載計算：（取1m寬板帶計算）
恒載：
板自重：板厚×鋼筋混凝土容重×1m板帶
面層：面層厚×水泥砂漿容重×1m板帶
板底粉刷：粉刷厚×混合砂漿容重×1m板帶
恒載標準值：gk=Σ
恒載設計值：g=分項系數×gk
可變荷載：
標準值：qk=可變荷載×1m板帶
設計值：q=分項系數×qk
內力計算：
考慮內力重分布后各跨中及支座彎矩系數如下：
M=β(q+g)L2，據此式求各跨中及支座處彎矩
配筋計算：
位于次梁內各跨上的板帶，其內區格四周與梁整體連接故其中間跨截面（M2、M3）和中間支座MC計算彎矩可減少20％。
ξ有效數字取3位，力的單位為KN，M的單位為KN－m。
為便于施工，同一板中鋼筋直徑的種類不宜超過兩種，同一板帶的相鄰跨中及支座的鋼筋宜取相同間距或整數倍。
繪制板配筋圖：（平面及剖面），本設計要求主筋采用彎起式。
（二）次梁設計（考慮塑性內力重分布的方法計算）
確定計算跨度及計算簡圖：
計算跨度取為（當考慮塑性內力重分布時）
中跨：L計＝L0
邊跨：L計＝L0＋a/2和L＝1.025L0，二者比較取小值
當（L邊－L中）／L中＜10％時，可按等跨連續梁計算。
荷載計算：
（1）恒載：g
由板傳來：板荷載×次梁間距
次梁自重：次梁寬×（次梁高－板厚）×容重
次梁粉刷：厚度×凈高×2×單位重
恒載標準值：gk=Σ
恒載設計值：g=分項系數×gk
（2）可變荷載：
設計值：q=分項系數×板上可變荷載×次梁間距
內力計算：
考慮內力重分布各跨中及支座彎矩系數如下：
M=β(q+g)L2
配筋計算：
（1）次梁跨中截面為T形截面，T形截面其受壓翼緣寬度的確定方法見相關敘述，支座按矩形截面計算。
（2）內力及鋼筋截面計算表格可參考下表：
鋼筋截面計算表格
斜截面強度計算：
（1） 剪力公式：V=α(q+g)L0（α為剪力系數，L0為凈跨）
（2）驗算各截面：V≤0.25fCbh0（若不滿足需加大截面）。
（3）驗算各截面：V≤0.07fCbh0（若不滿足需計算配筋）。
（4）確定箍筋直徑、間距。
（5）彎起筋的計算。
（6）繪出次梁鋼筋布置圖。
（三）主梁設計（因主梁荷載太大，內力按彈性方法計算）
計算簡圖：
由于主梁線剛度較鋼筋混凝土線剛度大，故在梁中間支座鉸支于柱上考慮，主梁端部支承于磚壁柱上，支承長度a＝270mm，b＝350mm。
中跨：L計＝LC
邊跨：L計＝L0＋b/2+ a/2且≤1.05L0
荷載計算：為簡化計算，主梁自重可按集中荷載考慮。
（1）恒載G：
次梁傳來恒載：次梁恒載×主梁間距。
主梁自重：主梁寬×（主梁高－板厚）×次梁間距×鋼筋砼容重
主梁粉刷：
合計：標準值Gk=Σ
設計值：G=分項系數×Gk
（2）活載：
標準值Pk=次梁活載×主梁間距
設計值：P=分項系數×Pk
總荷載：G＋P＝
彎矩及剪力計算：
（1）彎矩公式：M＝K1G＋K2G
式中：K1――恒載作用下彎矩系數
K2――活載作用下彎矩系數
K1、K2可由鋼筋砼附表中相應欄中查得，計算表格可參見相應參考書。
（2）剪力公式：V＝K3G＋K4G
式中：K3――恒載作用下剪力系數
K4――活載作用下剪力系數
K3、K4可由鋼筋砼附表中相應欄中查得，計算表格可參見相應參考書。
主梁正截面及斜截面配筋計算：
計算方法同次梁，可參考鋼筋砼結構教材，此外，尚需要按下式計算承受次梁集中荷載所需的附加橫向鋼筋。
ASV＝F／fyvSina
繪制主梁的彎矩和剪力的包絡圖。
應按一定比例在各種最不利荷載作用下所得的彎矩圖（剪力圖）迭合在一起的外圍包線就是彎矩（或剪力）迭合圖。從而得到每一截面最大最小的彎矩（剪力）計算值。
（1）彎矩包絡圖：
對于第一跨一般考慮三種情況：
最大跨中彎矩圖形；
最小跨中彎矩圖形
第二支座最大負彎矩時相應的跨中彎矩圖。
對于中間跨一般考慮四種情況：
最大跨中彎矩圖形；
最小跨中彎矩圖形；
左支座最大負彎矩時相應跨中彎矩圖形；
右支座最大負彎矩時相應跨中彎矩圖形；
包絡圖繪制步驟：
a、分別求出各種不利荷載作用下相應的支座彎矩并以國一比例分別繪在支座上；
b、將兩支座彎矩連以直線作為基線，然后按相應于支座彎矩的荷載作用下繪上相當于簡支梁的彎矩圖。
c、將各種彎矩圖迭合在一起即得外包線，就是彎矩包絡圖。
（2）剪力包絡圖（包括每跨左、右的最大、最小剪力圖）
a、求出各種不利荷載作用下的支座處最大剪力相應荷載作用下的跨中剪力圖。
b、將各具跨度的兩個剪力圖（左支座最大、右支座最小）迭合在一起，即得剪力包絡圖。
抵抗彎矩圖形：
抵抗彎矩圖形表示梁截面承載能力變化的圖形，它與彎矩迭合圖配合應用，可以合理地決定鋼筋的彎起點和切斷點。
注意：
彎起鋼筋應在被充分利用的截面以外距離＞h/2的截面處彎起；
切斷鋼筋應在理論斷點以外20倍直徑和充分利用的截面以外1.2倍錨固長度以外切斷。
2008年11月1日
鋼筋混凝土結構課程設計心得體會篇2
鋼筋混凝土結構課程設計書
屋面為不上人屋面，屋面活荷載標準值為0.5kN/；設計時取樓面活荷載、橫向及縱向的柱網尺寸為設計參數，其中：根據該工廠的使用要求，樓面活荷為4.0kN/，橫向柱網尺寸取為：6.6m，縱向柱網尺寸與橫向柱網相同。
1.2設計條件：
1.2.1結構類型：砌體結構
1.2.2建筑材料：
1.2.2.1屋面做法：（自上而下）
1：2.5水泥砂漿砌膨脹珍珠巖單拱隔熱板40mm厚（重度不大于14kN/）；
粒混凝土找坡（坡度2%，最薄處20mm厚、重度不大于14kN/）
1：2.5水凝砂漿找平20mm厚（重度20kN/）
現澆鋼筋混凝土板，板底抹灰15mm厚（重度17kN/）
1.2.2.2樓面做法：（自上而下）
10mm厚耐磨地磚（重度22kN/）；
1：3水泥砂漿找平20mm厚
現澆鋼筋混凝土樓板，板底混合砂漿抹灰20mm厚
樓蓋建筑平面
2.樓蓋的結構平面布置：
主梁沿橫向布置，次梁沿縱向布置。主梁跨度為6.6m，次梁的跨度為6.6m，主梁每跨布置兩根次梁，板的跨度為2.2m，/=6.6/2.2=3，因此按單向板設計。
按跨高比條件，要求板厚h2200/40=55mm，對工業建筑的樓蓋板，要求h70mm，取板厚h=80mm。
次梁截面高度應滿足h=/18～/12=6600/18～6600/12=367～550mm。考慮到樓面可變荷載比較大，取h=500mm。截面寬度取b=200mm
主梁截面高度應滿足h=/15～/10=6600/15～6600/10=440～650mm。截面寬度為b=300mm
樓蓋板結構平面布置圖
3.板的設計
3.1樓蓋板的設計
已如前述，軸線①～②、⑤～⑥的板屬于端區格單向板；軸線②～⑤的板屬于中間區格單向板。
3.1.1荷載
板的永久荷載標準值
10mm厚耐磨地磚 0.01×22=0.22kN/
80mm現澆鋼筋混凝土板 0.08×25=2kN/
20mm1：3水泥砂漿找平 0.02×20=0.4kN/
20mm板底混合砂漿抹灰 0.02×17=0.34kN/
小計 2.96kN/
板的可變標準荷載值 4kN/
永久荷載分項系數取1.2或1.35，因樓面可變荷載標準值等于4.0kN/，所以可變荷載分項系數應取1.4。于是板的
荷載總計算值
①q=+=1.35×2.96+0.7×1.4×4=7.916kN/
②q=+=1.2×2.96+1.4×4=9.152kN/
由于②>①，所以取②q=9.152kN/，近似取q=9kN/
3.1.2計算簡圖
次梁截面為200mm×500mm，現澆板在墻上的支承長度不小于100mm，取板在墻上的支承長度為120mm。按塑性力重分布設計，板的計算跨度：
邊跨=+h/2=2200-100-120+80/2=2020mm②，所以取①q=7.079kN/，近似取q=7kN/
3.2.2計算簡圖
次梁截面為200mm×500mm，現澆板在墻上的支承長度不小于100mm，取板在墻上的支承長度為120mm。按彈性計算，板的計算跨度：
邊跨=1.025+b/2=1.025×（2200-100-120）+200/2=2130mm＞+=2120mm，取=2120mm
中間跨==2200mm
因跨度相差小于10%，可按等跨連續板計算。取1m寬板帶作為計算單元，計算簡圖如圖所示
3.2.3彎矩計算值
由表11-1可查得，板的彎矩系故
=0.078×6.589×+0.100×0.49×=2.53kN·m
=0.033×6.589×+0.079×0.49×=1.24kN·m
=0.046×6.589×+0.085×0.49×=1.67kN·m
=-0.105×6.589×-0.119×0.49×=-3.39kN·m
=-0.079×6.589×-0.111×0.49×=-2.78kN·m
3.2.4正截面受彎承載力計算
環境類別為二級a類，C30混凝土，板的最小保護層厚度c=20mm。板厚80mm，=80-25=55mm；板寬b=1000mm。C30混凝土，=1.0，=14.3N/；HPB235鋼筋，=210N/。板配筋計算的過程于下表。
屋面板的配筋計算
截 面
1
B
2
C
3
彎矩設計值（kN·m）
2.53
-3.39
1.24
-2.78
1.67
=/（b）
0.058
0.078
0.029
0.064
0.039
=1-
0.060
0.081
0.029
0.066
0.040
軸 線
①～⑥
計算配筋（）
=b/
224.7
303.4
108.6
247.2
149.8
實際配筋（）
Φ6/8160
=246.0
Φ8160
=314.0
Φ6/8160
=246.0
Φ8160
=314.0
Φ6/8160
=246.0
計算結果表明，支座截面的均小于0.35；/bh=246/（1000×80）=0.308%，此值大于0.45/=0.45×1.43/210=0.306%，同時大于0.2%，滿足最小配筋率。
4.次梁設計
按考慮塑性力重分布設計。根據本車間樓蓋的實際使用情況，樓蓋的次梁和主梁的可變和在不考慮梁從屬面積的荷載折減。
4.1荷載
永久荷載設計值
板傳來永久荷載 3.522×2.2=7.81kN/m
次梁自重 0.2×（0.5-0.08）×25×1.2=2.52kN/m
次梁粉刷 0.02×（0.5-0.08）×2×17×1.2=0.34kN/m
小計 g=10.67kN/m
可變荷載設計值 q=5.6×2.2=12.32kN/m
荷載總設計值 g+q=22.99kN/m
4.1.2計算簡圖
次梁在磚墻上的支承長度為240mm。主梁截面為300mm×650mm。計算跨度：
邊跨=+a/2=6600-120-300/2+240/2=6450mm=b+=200+2000=2200。故取）
=0.013
=0.157
=0.008
=0.105
=1-
0.013
0.172〈0.35
0.008
0.111
=b/或==465-80=385mm，因/b=385/200=1.925＜4，截面按下式驗算：
0.25b=0.25×1×14.3×200×465=332.48×N＞=87.32×N，截面滿足要求。
驗算是否需要按計算配置箍筋
0.7b=0.7×1.43×200×465=93.093×N＞=87.32×N構造配筋，選用Φ6160
===0.17% =0.24×=0.24×=0.16%
采用Φ6雙支箍筋，計算支座B左側截面。
調幅后受剪承載力應加強梁局部圍將計算的箍筋面積增加20%或箍筋間距減小20%。現調整箍筋間距s=0.8×160=128mm最后取箍筋間距s=130mm。為了方便施工，沿梁長度不變。
驗算配筋率下限值：
彎矩彎矩調幅時要求的配筋率下限為：0.3=0.3×14.3/210=0.20%。實際配筋率==56.6/（200×130）=0.22%＞0.20%滿足要求。
5.主梁設計
主梁按彈性方法設計
5.1荷載設計值
為了簡化計算將主梁自重等效為集中荷載。
次梁傳來的永久荷載 10.67×6.6=70.42kN
主梁自重（含粉刷）[（0.65-0.08）×0.3×2.2×25+0.02×（0.65-0.08）×2×2.2×17）]×1.2=12.31kN
永久荷載設計值 G=70.42+12.31=82.73kN 取G=83kN
可變荷載設計值 Q=12.31×6.6=81.31kN 取Q=81kN
5.2計算簡圖
主梁按連續梁計算，端部支承在磚墻上，支承長度為370mm，中間支承在400mm×400mm的混凝土柱上，其計算跨度
邊跨 =6600-200-120=6280mm因0.025=157mm＜a/2=185mm，取=1.025+b/2=1.025×6280+400/2=6637mm近似取=6640mm
中跨 =6600mm
主梁的計算簡圖如下，因跨度相差不超過10%，故可利用附表6-2計算力
5.3力設計值及包絡圖
5.3.1彎矩設計值
彎矩M=G+Q式中系數、由附表6-2相應欄查得
=0.244×83×6.64+0.289×81×6.64=134.47+155.44=289.91kN·m
=-0.267×83×6.64-0.311×81×6.64=-147.15-167.27=-314.42kN·m
=0.067×83×6.60+0.200×81×6.64=36.70+107.57=144.27kN·m
5.3.2剪力設計值
剪力V=G+Q式中系數、由附表6-2相應欄查得
=0.733×83+0.866×81=60.84+70.15=130.99kN
=-1.267×83-1.311×81=-105.16-106.19=-211.35kN
=1.0×83+1.222×81=83+98.98=181.98kN
5.3.3彎矩、剪力包絡圖
彎矩包絡圖：
①第1、3跨有可變荷載，第2跨沒有可變荷載。
由附表6-2知支座B或C的彎矩值為
==-0.267×83×6.64-0.133×81×6.64=-218.68kN·m在第1跨以支座彎矩=0，=-218.68kN·m的連線為基線。作G=83kN，Q=81kN的簡支梁彎矩圖，得第1個集中荷載和第2個集中荷載作用點彎矩值分別為：
（G+Q）+=（83+81）×6.64-=290.09kN·m（與前面計算的=289.91kN·m接近）
（G+Q）+=（83+81）×6.64-=217.2kN·m
在第2跨以支座彎矩=-218.68kN·m，=-218.68kN·m的連線作為基線，作G=83kN，Q=0的簡支彎矩圖，得集中荷載作用點處的彎矩值：G+=×83×6.60-218.68=-36.08kN·m
②第1、2跨有可變荷載，第3跨沒有可變荷載
第1跨：在第1跨以支座彎矩=0，=-314.42kN·m的連線為基線。作G=83kN，Q=81kN的簡支梁彎矩圖，得第1個集中荷載和第2個集中荷載作用點彎矩值分別為：
（83+81）×6.64-=258.18kN·m
（83+81）×6.64-=153.37kN·m
在第2跨：=-0.267×83×6.64-0.089×81×6.64=-195.02kN·m以支座彎矩=-314.42kN·m，=-195.02kN·m的連線為基線，作G=83kN，Q=81kN的簡支梁彎矩圖，得
（G+Q）++（-）=（83+81）×6.64-195.02+（-314.42+195.02）=88.37kN·m
（G+Q）++（-）=（83+81）×6.64-195.02+（-314.42+195.02）=128.17kN·m
③第2跨有可變荷載，第1、3跨沒有可變荷載
==-0.267×83×6.64-0.133×81×6.64=-218.68kN·m
第2跨兩集中荷載作用點處可變彎矩分別為：
（G+Q）+=（83+81）×6.64-218.68=144.31kN·m（與前面計算的=144.27kN·m接近）
第1、3跨兩集中荷載作用點處的彎矩分別為：
G+=×83×6.64-×218.68=110.81kN·m
G+=×83×6.64-×218.68=37.92kN·m
④在第1跨有可變荷載，在第2、3跨沒有可變荷載
由附表6-2知支座B或C的彎矩值
=-0.267×83×6.64-0.178×81×6.64=-242.88kN·m
=-0.267×83×6.64+0.044×81×6.64=-123.48kN·m
在第2跨以支座彎矩=0，=-242.88kN·m的連線為基線，作G=83kN，Q=81kN的簡支梁彎矩圖，得第1個集中荷載和第2個集中荷載作用點彎矩值分別為：
（G+Q）+=×（83+81）×6.64-×218.68=282.03kN·m
（G+Q）+=×（83+81）×6.64-×218.68=201.07kN·m
在第2跨以支座彎矩=-242.88kN·m，=-123.48kN·m的連線作為基線，作G=83kN，Q=0的簡支梁彎矩圖，得第1個和第2個集中荷載作用點處彎矩值分別為：
G+（-）+=×83×6.6+（-242.88+123.48）-123.48=-20.48kN·m
G+（-）+=×83×6.6+（-242.88+123.48）-123.48=-19.32kN·m
彎矩包絡圖如下（a）所示。
剪力包絡圖：
①第1跨
=130.99kN；過第1個集中荷載后為130.99-83-81=-33.01kN；過第2個集中荷載后為-33.01-83-81=-197.01kN
=-211.35kN；過第1個集中荷載后為-211.35+83+81=-47.35kN；過第2個集中荷載后為-47.35+83+81=116.65kN
②第2跨
=181.98kN；過第1個集中荷載后為181.98-83=98.98kN。
當可變荷載僅作用在第2跨時
=1.0×83+1.0×81=164kN；過第1個集中荷載后為164-83-81=0。
剪力包絡圖如下（b）所示
主梁的力包絡圖
（a）彎矩包絡圖；（b）剪力包絡圖
5.4承載力計算
5.4.1正面受彎承載力
跨按T形截面計算，因=2.2m
B支座邊的彎矩設計值=-b/2=-314.42-164×0.4/2=-347.22kN·m。縱向受力鋼筋除B支座截面為2排外，其余均1排。跨截面經判別都屬于第一類T形截面。正截面受彎承載力的計算過程列于下表。
截 面
1
B
2
彎矩設計值（kN·m）
289.91
-314.42
144.27
-36.08
=/（b）或
=/（=580-80=500mm，因/b=500/300=1.67＜4截面尺寸按下式驗算：0.25b=0.25×1×14.3×300×580=622.05×kN＞=211.35kN，截面尺寸滿足要求。
計算所需腹筋：
采用Φ8200雙肢箍筋，
，，，因此支座B截面左右不需配置彎起鋼筋。
驗算最小配箍率：
===0.17%＞0.24=0.16%，滿足要求。
次梁兩側附加橫向鋼筋的計算：
次梁傳來集中力=70.42+81.31152kN，=650-500=150mm，附加箍筋布置圍s=2+3b=2×150+3×200=900mm。取附加箍筋Φ8200雙肢，則在長度s可布置附加箍筋的排數，m=900/200+1=6排，次梁兩側各布置3排。另加吊筋1Φ18，=254.5，由式2sin+mn=2×210×254.5×0.707+6×2×210×50.3=202.3×kN＞，滿足要求。
因主梁的腹板高度大于450mm，需在梁側設置縱向構造筋，每側縱向構造鋼筋的截面面積不小于腹板面積的0.1%，且其間距不大于200mm。現每側配置2Φ14，308/（300×570）=0.18%＞0.1%，滿足要求
主梁邊支座需設置梁墊，計算從略。
6.繪制施工圖
次梁配筋圖
7.對主梁撓度與裂縫寬度的計算
7.1對主梁撓度的計算
簡化將梁為簡支梁來計算，綜合其有矩形截面與T型截面的計算，故有
7.1.1對支座B的配筋面積計算
由已知可得=2081，按矩形截面進行計算，=0.5
由計算可求得=13.6kN/m，=8.8kN/m
⑴求和
=+=×13.6×+×8.8×
=75+48.5=123.5kN·m
=+=×13.6×+×0.5×8.8×6.64
=75+24.25=99.25kN·m
⑵計算有關系數
==×=0.08
===0.021＞0.01
===117.6
=1.1-0.65×=1.1-0.65×=0.571
⑶計算
=
鋼筋混凝土結構課程設計心得體會篇3
網絡教育學院
《鋼筋混凝土結構課程設計》
題 目：海天廠房單向板設計
學習中心： 浙江電大仙居學院奧鵬學習中心[22]
專 業： 土木工程
年 級： 2012 年 春 季
學 號：
學 生： 張 奇
指導教師：
1 基本情況
本章需簡單介紹課程設計的內容，包括廠房的尺寸，板的布置情況等等內容。
一、設計資料
海天多層廠房為多層內框架結構，一層平面如圖所示，露面周邊支撐于外墻，采用現澆鋼筋混凝土單向板，燒結承重多孔磚砌體承重外墻，鋼筋混凝土內柱尺寸為400×400㎜。
1.樓面做法
20厚水泥砂漿地面，鋼筋混凝土現澆板，20厚混合砂漿抹底。
2.荷載
樓面等效均布活荷載標準值為7KN/㎡，水泥砂漿容重為20KN/㎡，混合砂漿容重為17KN/㎡，鋼筋混凝土容重為25KN/㎡.
永久荷載的分項系數按照永久荷載效應控制的組合，取為；活荷載的分項系數為。
3.材料
混凝土樓板采用 C25，梁內受力鋼筋為 HRB400級，板內鋼筋及箍筋為
HPB235 級。
二、樓板結構平面布置及截面尺寸確定
主梁沿橫向布置，次梁按縱向布置。
主梁的跨度為6M，次梁跨度為6M，主梁每跨內布置兩根次梁，板的跨度為2M,l2/l1==3 按照單向板設計。
按高跨比條件，要求板的厚度h≥2000×1/40=50㎜，對工業建筑的樓板要求h≥80㎜，取板厚為80㎜。
次梁截面高度要求h= l0/18 ~l0 /12 =6000 /18 ~ 6000 /12= 333 ~ 500 ,考慮到樓面的活荷載比較大，取h=450 mm .截面寬度取為b=200mm 。
主梁截面高度要求 h= l0/15 ~l0 /10= 6000 /15 ~ 6000 /10 =400 ~ 600 mm ，取h=600mm。截面寬度取為 b=300mm 。
樓板的結構平面布置圖見圖2
2 單向板結構設計
板的設計本節內容是根據已知的荷載條件對板進行配筋設計，按塑性理論進行計算。
1.荷載
荷載的計算過程見表1
樓板的荷載計算 表1
恒載標準值
20厚水泥砂漿地面
×20=㎡
恒載標準值
80厚鋼筋混凝土現澆板
×25=2KN/㎡
恒載標準值
20厚混合砂漿抹底
×17=㎡
小計
gk=㎡
活荷載標準值
qk=7KN/㎡
分項系數
恒載：γg=;活載γq=
恒荷載設計值
g=γg×gk=×=㎡
活荷載設計值
q=γq×qk=×7=㎡
荷載總設計值
q＋g=㎡
2.計算跨度及計算簡圖
計算跨度：
邊跨：l01=ln＋h/2=2000-100-120+80/2=1820㎜
